核心提示： 效异步阻尼系数的算法。算例明由该算法求得的等效异步阻尼系数，可准确描述阻尼绕组对电力系统稳定的作用。 以往人们在从事电力系统稳定性分析研究或控制器设计时，为节约计算内存避免潍数灾难等，常对电力系
效异步阻尼系数的算法。算例明由该算法求得的等效异步阻尼系数，可准确描述阻尼绕组对电力系统稳定的作用。
以往人们在从事电力系统稳定性分析研究或控制器设计时，为节约计算内存避免潍数灾难等，常对电力系统做定的简化与降阶处理。通常的做法是对某些发电机组不计阻尼绕组的作用，按简化模型考虑，从而达到降阶目的。有假设认为，在电力系统低频振荡过程中，个阻尼绕组中感应的电流仍小得可以忽略，因此在系统模型中可完全忽略阻尼绕组。
如果发电机组的阻尼强弱与电力系统的主导振荡模式或不稳定振荡模式敏感相关，简单地忽略该机组的阻尼绕组，舍弃该机组的异步阻尼作用，可能会将个稳定的电力系统判别为不稳定。环稳定的结论迫使人们采取措施来提高稳定性，从而造成不必要的经济损失。针对这种情况，本文采用特征值及其灵敏度分析技术，给出种发电机降阶前后保持敏感振荡模式特征值实部不变的等效异步阻尼系数的算法，并通过算例得出了相应结论。
般发电机组的模型阶数越高，对发电机组的描述就越详尽真实，但占用计算机内存越多分析计算速度越慢。因此，采用发电机降阶模型具有定作用的次暂态电势变化模型作为原模型，将不含发电机阻尼绕组的暂态电势变化模型做为降阶模型，研宄等效异步阻尼系数的算法。
计及阻尼绕组的发电机交直轴次暂态电势分另1为和，可得发电机组滑差的增量微分方程式如下其中，为机组的机械阻尼系数，其它各符号的含义文献2.由此可得出如下形式的全电力系统线性化微分方程式2力蘼，其中，4为包含和7等参数的系数矩阵。
为降低矩阵4的阶数，只考虑发电机交轴暂态电势，的变化，可得发电机组滑差的增量微分方程式如下其中，为发电机组的综合阻尼系数。同理，可得出如下形式的全电力系统线性化微分方程式其中，1为包含，和巧等参数的系数矩阵。对于发电机组的综合阻尼系数，有以下关系成立其中，认为发电机阻尼绕组的等效异步阻尼系数。
性研究分析结果带来偏差。
先求出机组综合阻尼系数，再减去机械阻尼系数，即可得出等效异步阻尼系数。由于每台机组阻尼于机组阻尼的大小主要影响本机组机械振荡模的衰减，而对振荡频率的影响不大，因此等效异步阻尼系数可按如下计算步骤求取。
1按式2求未降阶电力系统的特征值与特征向量，然后求系统所有共轭复数特征值实部对将要降阶的机组阻尼系数灵敏度。
其中，为第纟对共轭复数特征值实部金系统共有爪。对共轭复数特征值，民分别为第1对共轭复数特征值的左右规范化特征向量，0为第7台降阶机组阻尼系数全系统共有台降阶机组。按上述灵敏度值最负，识别出第台降阶机组对应的共轭复数特征值，其实部记为1.扣尽。
取降阶机组的综合阻尼系数初值1=，贫为零，置计算迭代次数=0，给定计算精度为安。
按式4求降阶电力系统的特征值与特征向量，然后求系统所有共轭复数特征值实部对降阶机组阻尼系数的灵敏度识别出第台降阶机组对应的共轭复数特征值，其实部记为=尽。
值进行特征值配置。记第台降阶机组的综合阻尼系数修正量为4，有5如果，输出计算结果并停止迭代计算。否则令左+1=，按修正后的综合阻尼系数修正矩阵转入步骤3.
及运行参数标么值。节点号机是台12肘小机组等值机，节点42号机是5台100，贾机组等值机，节点53号机是3台100，贾机组等值机。节点13带有负荷。为简要说明问，所有负荷按恒定阻抗考虑，所有发电机定子绕组电阻和机械阻尼系数取为零。调节系统框及参数的含义详1号机为固定励磁；23号机的励磁调节系统相同，参数如下13号机均为汽轮发电机。对应的单机调速系统相同，参数如下1号机无中间再热环节1号等值机的单机发电机参数为相对功角变化曲线稳定措施，防止系统瓦解5.显然，这种结论将会造成不必要的经济损失。
比较42可知，在采用发电机降阶模型时，用阻尼绕组在大干扰过程中的作用。
1采用发电机降阶模型应谨慎，只要计算机硬件条件许可，应尽量避免采用降阶模型。在采用不含阻尼绕组的发电机组降阶模型时，忽略阻尼绕组的异步阻尼作用，将可能会给研究或分析结果带来错误的结论，从而将会造成不必要的经济损失。2米用特征值及其灵敏度分析技术，给出种发电机降阶前后保持敏感振荡模式特征值实部不变的等效异步阻尼系数的算法。算例明，该算法可较好地计及阻尼绕组对电力系统稳定的作用。
3.1发电机模型降阶与等效异步阻尼系数分析计算情况1发电机采用式1模型，可得3号机所对应的机械振荡模式特征值分别为42±12.7365值的实部均为负其它特征值未列出，说明该系统在所研宄的运行方式下是小干扰稳定的。
情况2发电机采用式2降阶模型且不计异步阻尼作用，可得13号机所对应的机械振荡模式特征值分别为+1.0919±12.275不稳定的。为改善该系统的稳定性，该结论迫使人们不得已要在有关发电机组上装设附加控制器，最终会造成投资浪费。
情况3发电机采用式2降阶模型并计及阻尼绕组的异步阻尼作用，由本文算法得出13号等值机的单机等效异步阻尼系数分别为1.332 14.1373和7.3569，所对应的机械振荡模式特征值分±6.8307.与情况1比较可知，采用本文提出的等效异步阻尼系数算法，可在采用降阶模型的同时，较好地保留阻尼绕组的异步阻尼作用，从而较好地保持稳定性分析结果的正确性。
应该指出，上述等效异步阻尼系数只是针对种运行方式求取的。如果涉及到多种运行方式，则必须计算并采用多个与各运行方式对应的等效异步阻尼系数。
3.2大千扰作用下的系统仿真计算在上述系统中，节点2与3之间的支路是由2回参数完全相同的线路组成的，当其中回线路节点3开关线路侧发生相永久短路故障0.128切除故障时，24分别对应上述情况13.5是在情况2下切除故障的同时，联切1号节点40负荷及90机组的情况。中，纵轴为相对功角，单位为。；横轴为时间，单位为3.
由2可知，系统内机组能够保持同步运行。但荡，最终失去同步。在这种结论下，必须采取反事故余耀南。动态电力系统初。北足水利电力出版社，1985西安交通大学。电力系统计算阽。北京水利电力出版社，1978.
责任编辑张重实，
